با تجزیه و تحلیل ویژگی های ساختاری قفس های محصولات باربر داخلی و خارجی از یک نوع و با اشاره به روش طراحی ساختاری فعلی قفس های مهر زنی فلزی برای غلتک های مخروطی تک ردیفه در چین، طراحی ساختاری و طراحی قفس های پلاستیکی برای دوبلبرینگ یاطاقان غلتکی مخروطی ردیفی برای توپی چرخ خودرو مورد بحث قرار گرفته است.محاسبه پارامترهای اصلیکلمات کلیدی: غلتک مخروطی دو ردیفه;بلبرینگ توپی چرخ؛قفس پلاستیکی؛1 کد سند: B شماره مقاله: 1000-3762 (2008) 06-0007-03 توضیحات نماد D ——قطر انتهای بزرگ غلتک، mmD.——قطر انتهای کوچک غلتک، میلی متر————طول پیش بینی شده خط المان غلتک روی خط مرکزی غلتک، میلی متر تاریخ دریافت: 18/10/2007;تاریخ تجدید نظر: 30/01/2008.(b-- زاویه بین خط عنصر غلتک و خط مرکزی آن، (.) - زاویه تماس اسمی یاتاقان، (.) زاویه بین تیر قفس و خط مرکزی یاتاقان، (.) - فشار شیب تیر قفس زاویه، (.)△c– عرض انتهای بزرگ سوراخ پنجره قفس، mmAC. – عرض انتهای کوچک سوراخ پنجره قفس، mmZ. – طول سوراخ پنجره قفس هون شکل 3 تغییر نیروی اصطکاک بدون بعد را با سرعت دورانی بدون بعد نشان می دهد.

از شکل می توان دریافت که با افزایش سرعت دورانی، نیروی اصطکاک بدون بعد و سرعت دورانی کاملاً خطی نیستند.هنگامی که سرعت چرخش کم است، نیروی اصطکاک تا حد زیادی تحت تاثیر سرعت دورانی قرار می گیرد.هنگامی که سرعت چرخش زیاد است، تأثیر سرعت دورانی بر نیروی اصطکاک به تدریج به سمت پایداری گرایش پیدا می کند و نیروی اصطکاک و سرعت چرخش یک رابطه خطی تقریبی دارند.به طور کلی، شرایط کار عادی متعلق به این منطقه خطی است.عکس 3 رابطه بین نیروی اصطکاک بدون بعد و سرعت دورانی بدون بعد.

نتیجه گیری (1) با افزایش سرعت چرخش، تغییرات فاصله گریز از مرکز و جهت خارج از مرکز غیر خطی است و سرعت تغییر به تدریج کاهش می یابد و در نهایت به پایداری تمایل پیدا می کند.(2) همچنین یک رابطه غیر خطی بین سرعت چرخش و اصطکاک وجود دارد که به ویژه در لحظه راه اندازی آشکار است.در شرایط عادی کار، رابطه بین این دو تقریباً خطی است و می تواند به عنوان یک رابطه خطی در نظر گرفته شود.منابع: [1] Yan Qinghua، An Qi.عملکرد یاتاقان کشویی پد ثابت گوه سه روغن در طول فرآیند راه اندازی [J].مجله دانشگاه علم و صنعت شرق چین: نسخه علوم طبیعی، 2007، 33 (4): 569-572.[2] گائو لی، لیو جون، آن چی.تجزیه و تحلیل عددی یاتاقان لغزنده گوه رانش روغن قوس استوانه ای [J].روانکاری و آب بندی، 2007، 32 (8): 99-102.[3] یان چینگهوا، آن چی.تحقیق در مورد تأثیر سه جهت نصب فضای یاتاقان لغزشی لنت ثابت گوه روغن بر عملکرد آن [J].مهندسی مکانیک چین، 2007، 18 (11): 1281-1284.[4] Yan Qinghua، Yan Yongming، An Qi.تأثیر ضریب پیش بارگذاری بر پایداری یاتاقان کشویی شعاعی گوه سه روغن [J].مجله دانشگاه علم و صنعت شرق چین: نسخه علوم طبیعی، 2006، 32 (11): 1365-1368.[5] یان چینگهوا، آن چی.تأثیر چند پارامتر یاتاقان گوه سه روغن بر سرعت ناپایداری روتور صلب و الاستیک[J].مجله دانشگاه علم و صنعت شرق چین: نسخه علوم طبیعی، 2007، 33 (5): 737-740.[6] یان چینگهوا، آن چی.تأثیر پارامترهای ساختاری یاتاقان لغزشی پد ثابت گوه ای سه روغن بر سرعت ناپایداری روتور جفوت صلب [J].ماشین ابزار و هیدرولیک، 2007، 35 (9): 35-36.[7] Sehulhr Fredrick T. Anderson William J. ExperimentsOiltheStability of Water-lubricated Three——SectorHy··dredynamic Journal Bearings at Zero ad[z].NasaTechnical Note Nasa Tn D-5752.z.——عرض دنده ها در انتهای بزرگ قفس، mrfl————عرض دنده ها در انتهای کوچک قفس، میلی متر S——ضخامت تیر قفس، میلی متر c——عرض تیر قفس، mrfl h——ضخامت بخش انتهایی کوچک قفس، میلی‌متر — ضخامت بخش در انتهای بزرگ قفس، mm d——بعد شعاعی نقطه ویژه A در خط مرکزی از قفس، mm d —- بعد شعاعی نقطه ویژه در خط مرکزی قفس، mm d —— در محل سوراخ پنجره قفس بعد شعاعی مرکز انتهای کوچک غلتک بالایی، میلی متر - مرکز انتهای بزرگ غلتک در موقعیت پنجره قفس

بعد شعاعی، mm R. — شعاع قوس داخلی انتهای بزرگ قفس، میلی متر.— — شعاع قوس داخلی انتهای کوچک قفس، میلی متر B. ——عرض قفس، میلی متر D ——قطر بیرونی انتهای بزرگ قفس، mrfl D ——اندازه جداسازی قالب قفس (قطر داخلی قفس انتهای بزرگ ، mmd.– قطر داخلی انتهای کوچک قفس.